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按產生的原因不同，鑄造應力主要分為熱應力和收縮應力兩種。熱應力雙金屬耐磨板在凝固和冷卻過程中，不同部位由于不均衡的收縮而引起的應力，稱熱應力。在這里討論的熱應力，主要是指耐磨板在冷卻過程中，由于溫度不同而引起不均衡收縮所產生的應力。 現以框形耐磨板來說明熱應力的形成過程。該雙金屬耐磨板由一根粗桿工和兩根細桿Ⅱ組成，上部表示桿I和桿Ⅱ的冷卻曲線，T臨表示金屬彈塑性臨界溫度。當耐磨板處于高溫階段時，t0～t1間兩桿均處于塑性狀態。盡管桿工和桿Ⅱ的冷卻速度不同，收縮不一致，但兩桿都是塑性變形，不產生內應力。 繼續冷卻到t1～t2間，此時桿Ⅱ溫度較低，已進入彈性狀態，但桿I仍處于塑性狀態。桿Ⅱ由于冷卻快，收縮大于桿工，在橫桿的作用下將對桿工產生壓應力而桿I反過來對桿Ⅱ施以拉應力。處于塑性狀態的桿I受壓應力作用產生壓縮塑性變形，使桿工、Ⅱ的收縮趨于一致，此時不產生應力。 當進一步冷卻至t2～t3間，桿工和桿Ⅱ均進入彈性狀態，此時桿I溫度較高，冷卻時還將產生較大收縮，桿Ⅱ溫度較低，收縮已趨停止，在后階段冷卻時，桿工的收縮將受到桿Ⅱ的強烈阻礙，因此桿I受拉應力，桿Ⅱ受壓應力。到室溫時形成殘余應力。
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對于ｗ（Ni）在4%-7%的低碳馬氏體耐磨襯板以及超級馬氏體耐磨襯板，在淬火后（通常采取空冷）形成低碳馬氏體，在回火加熱到As(低于Ac1）以上時，將發生M的你轉變。這種組織不同于Ac1溫度以上轉變形成的奧氏體，也不同于從高溫冷卻時殘留的奧氏體，因此稱為逆變奧氏體。 這種組織富碳富鎳，具有良好的組織溫度性，通常彌散分布于低碳馬氏體基體，具有明顯的強韌化作用。焊接特點對于Cr13型和馬氏體耐磨襯板來講，高溫奧氏體冷卻到室溫時，即使是空冷，也轉變為馬氏體，出明顯的淬硬傾向。 由于焊接是一個快遞加熱與快速冷卻的不平衡冶金過程，因此，此類焊縫及焊接熱影響區焊后的組織通常為硬而脆的高碳馬氏體，含碳量越高，這種硬而脆傾向就越大。當焊接接頭的拘束度較大或氫含量較高時，很容易導致冷裂紋的產生。 與此同時，由于此類鋼板的化學成分使其組織位于舍夫勒M與M+F相組織的交界處，在冷卻速度較小時，近縫區及焊縫金屬會形成鐵素體及沿晶析出碳化物，使接頭的塑韌性顯著降低。因此，在采用同材質焊接材料焊接此類馬氏體鋼板，為了細化焊縫金屬的晶粒，焊縫金屬的塑韌性，焊接材料中通常加入少量的Nb、Ti、Al等合金化元素，同時應采取一定工藝。
焊劑一般制成非熔煉焊劑配合普通焊絲進行埋弧焊。這種合金化的優點是合金成分的配比可以任意，可以得到任意成分的焊縫或堆焊金屬。除藥芯焊絲制造較復雜、成本較高外，藥皮和非熔煉焊劑制造容易，成本低。但這種合金過渡方法的合金元素氧化損失較大，合金化程度有限，故合金利用率低，且難以保證耐磨襯板的焊縫成分的性和均勻性。 馬氏體雙金屬耐磨板中，早的代表性牌 是1Cr17Ni2,而低碳和超低碳的高韌性、可焊接鉻鎳馬氏體耐磨板則是馬氏體雙金屬耐磨板的新進展。力學性能1Cr17Ni2（431）是常用的早期馬氏體雙金屬耐磨板，為了鋼的耐蝕性，把鋼中鉻量到約17%，而為了防止鋼中大量鐵素體的形成，在不增加鋼板中碳量的前提下加入了約2%Ni。 在馬氏體耐磨板中，1Cr17Ni2是強度與韌性匹配較好的牌 ，經高溫（980℃和1066℃）淬火后再經低溫回火，其b可達1360MPa，室溫缺口沖擊功可達2-8kgfm；若經高溫回火，雖b稍降低為1056MPa，而缺口沖擊功可達則到（5-11）kgfm。 低碳的0Cr13Ni4Mo、0Cr14Ni6Mo和超碳的00Cr13Ni00Cr13Ni5Mo和00Cr16Ni6Mo等是高韌性、可焊接的現代馬氏體耐磨板的一些典型牌 ，它們具有良好的室溫和中溫強度及塑、韌性。耐蝕性現代馬氏體雙金屬耐磨板具有優良的不銹耐蝕性，可用于油氣田中的管線等用途。
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