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合金元素對加熱時相轉變的影響：合金元素影響加熱時奧氏體形成的速度和奧氏體晶粒的大小。(1)對奧氏體形成速度的影響：Cr、Mo、W、V等強碳化物形成元素與碳的親合力大，形成難溶于奧氏體的合金碳化物，顯著減慢奧氏體形成速度；Co、Ni等部分非碳化物形成元素，因增大碳的擴散速度，使奧氏體的形成速度加快；Al、Si、Mn等合金元素對奧氏體形成速度影響不大。(2)對奧氏體晶粒大小的影響：大多數合金元素都有阻止奧氏體晶粒長大的作用，但影響程度不同。強烈阻礙晶粒長大的元素有：V、Ti、Nb、Zr等；中等阻礙晶粒長大的元素有：W、Mn、Cr等；對晶粒長大影響不大的元素有：Si、Ni、Cu等；促進晶粒長大的元素：Mn、P等。
合金元素對過冷奧氏體分解轉變的影響：鋁鋅(鍍鋅)合金鋼板為基本材料除Co外，幾乎所有合金元素都增大過冷奧氏體的穩定性，推遲珠光體類型組織的轉變，使C曲線右移，即提高鋼的淬透性。常用提高淬透性的元素有：Mo、Mn、Cr、Ni、Si、B等。必須指出，加入的合金元素，只有完全溶于奧氏體時，才能提高淬透性。如果未完全溶解，則碳化物會成為珠光體的核心，反而降低鋼的淬透性。另外，兩種或多種合金元素的同時加入(如鉻錳鋼、鉻鎳鋼等)，比單個元素對淬透性的影響要強得多。除Co、Al外，多數合金元素都使Ms和Mf點下降。其作用大小的次序是：Mn、Cr、Ni、Mo、W、Si。其中Mn的作用強，Si實際上無影響。Ms和Mf點的下降，使淬火后鋼中殘余奧氏體量增多。殘余奧氏體量過多時，可進行冷處理(冷至Mf點以下)，以使其轉變為馬氏體；或進行多次回火，這時殘余奧氏體因析出合金碳化物會使Ms、Mf點上升，并在冷卻過程中轉變為馬氏體或貝氏體(即發生所謂二次淬火)。
40Cr焊接工藝要點:1、一般在退火(正火)狀態下進行焊接。2、焊接方法不受限制3、用較大線能量，適當提高預熱溫度，一般預熱溫度及層間溫度可控制在250~300℃之間。4、焊接材料應保證熔敷金屬的成分與母材基本相同，如J107-Cr 5、焊后應及時進行調質熱處理。若及時進行調質處理有困難，可進行中間退火或在高于預熱的溫度下保溫一段時間，以排除擴散氫并軟化組織。對結構復雜、焊縫較多的產品，可在焊完一定數量的焊縫后，進行一次中間退火。
鋼板的材質：1-碳素結構鋼板：Q195鋼板、Q235鋼板、SS400鋼板、10#鋼板、20#鋼板、35#鋼板、45#鋼板、60#鋼板、70#鋼板、85#鋼板、45Mn鋼板、50Mn鋼板、65Mn鋼板、60si2mn鋼板、Q345A鋼板、Q345B鋼板、Q345C鋼板、Q345D鋼板、Q345E鋼板等。2-碳素工具鋼板：T7A工具鋼板、T8A工具鋼板、T8MnA工具鋼板、T10A工具鋼板、T11工-具鋼板、T12A工具鋼板、T13A工具鋼板等。3-低合金結構鋼：09Mn2鋼板、12Mn鋼板、16Mn鋼板、15MnV鋼板、15MnTi鋼板等。4-彈簧鋼板：55Si2Mn彈簧板、55Si2MnB彈簧板、60Si2Mn彈簧板、60Si2MnA。5-彈簧板、60Si2CrA彈簧板、60Si2CrVA彈簧板、55CrMnA彈簧板、60CrMnA彈簧板等。6-軸承鋼板：GCr6軸承板、GCr9軸承板、GCr9SiMn軸承板、GCr15軸承板、GCr15SiMn軸承板等。7-合金結構鋼板：30Mn鋼板、40M鋼板、50Mn鋼板、20Mn2鋼板、30Mn2鋼板、35Mn2鋼板、40Mn2鋼板、45Mn2鋼板、50Mn2鋼板、20MnV鋼板、30Mn2MOW鋼板、27SiMn鋼板、20MnSi鋼板
抗熱腐蝕：熱腐蝕是金屬材料在高溫含硫的燃氣工作條件下與沉積在其表面上的鹽發生的反應引起的高溫腐蝕形態。典型的實例是在含氯化納的大氣與含硫的油料燃燒時沉積在其表面上的硫酸鈉引起高溫腐蝕。環境中的硫與氯化鈉是導致產生熱腐蝕的主要環境因素。硫主要來自燃料，而氯化納主要來自大氣，當一旦形成硫酸鹽類時，會加速材料的熱腐蝕過程。燃料中的硫含量及燃燒用的空氣中的氯化納含量是影響熱腐蝕的主要環境因素。因此，提高燃料的質量，減少燃料中雜志含量是減緩熱腐蝕的重要措施。提高合金元素氧化物的穩定性是抗熱腐蝕的主要因素。材料中含有鎢、鉬、釩等合金元素易于形成酸性熔融熱腐蝕，特別是番，它對熱腐蝕的影響較大。但材料中含有鉻、鋁等合金元素對材料的抗熱腐蝕極為有利。一方面他們能與氧形成保護性良好的氧化膜，也可能形成尖晶石型復合氧化膜，這對提高材料的抗熱腐蝕性能有很大好處。在材料中加入稀土元素等量元素也能提高材料的抗熱腐蝕能力。在材料表面涂覆高溫涂層是提高材料抗熱腐蝕的重要措施。在航空發動機葉片表面上涂高溫涂層，能顯著地提高葉片抗熱腐蝕能力。
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