通遼公路下沉注漿基礎(chǔ)處理的措施有:對(duì)上部結(jié)構(gòu)進(jìn)行維護(hù)對(duì)上部結(jié)構(gòu)進(jìn)行加固或減荷，基礎(chǔ)加固，通遼地基加固，上述幾種措施有時(shí)不單獨(dú)采用，有時(shí)需多種措施綜合采用，這些措施的選擇，往往需要對(duì)上部結(jié)構(gòu)和通遼地基基礎(chǔ)作的考慮，提出不同的方案。 進(jìn)行經(jīng)濟(jì)和技術(shù)上的比較，從而選擇合理的方案，必要時(shí)還應(yīng)對(duì)缺陷形成的原因及現(xiàn)實(shí)，從使用和維護(hù)上采取相應(yīng)的防范措施，通遼地基基礎(chǔ)缺陷處理的一般原則如下:當(dāng)通遼地基基礎(chǔ)的變形已經(jīng)趨于穩(wěn)定時(shí)，一般可不作通遼地基或基礎(chǔ)的加固。 當(dāng)通遼地基不均勻沉降尚未趨于穩(wěn)定時(shí)，一般考慮[等待沉降穩(wěn)定"，[加速沉降穩(wěn)定"和[制止沉降"三種方法處理，等待沉降穩(wěn)定的目的是不對(duì)通遼地基基礎(chǔ)進(jìn)行處理，而僅對(duì)上部結(jié)構(gòu)進(jìn)行修補(bǔ)，從而減少通遼地基處理費(fèi)用，并避免上部結(jié)構(gòu)的再度處理造成浪費(fèi)。

通遼公路下沉注漿水泥適合于塑性指數(shù)較低的軟土通遼地基，在相同條件下，用石灰處理的臨時(shí)加固效果在前數(shù)小時(shí)內(nèi)比水泥處理的要明顯來(lái)得快，值得注意的是，當(dāng)石灰攪拌樁滲透系數(shù)K值足夠小(如軟粘土通遼地基)，而樁的直徑d又足夠大(例d≥50cm時(shí))。 即使樁處于水下，也不能形成充分供水的條件，石灰攪拌樁的含水量仍然較初始含水量大幅度減小，在天津塘沽軟土路基試驗(yàn)中，于五年后挖出石灰樁，也發(fā)現(xiàn)樁身仍非常堅(jiān)硬，日本的一份資料談到，即使在含水量高達(dá)100％的軟土中。 石灰樁身強(qiáng)度也比周圍土的強(qiáng)度高達(dá)10倍以上，3石灰攪拌樁與樁間土的復(fù)合通遼地基效應(yīng)生石灰加固軟弱通遼地基后，石灰攪拌與未加固部分通遼地基土形成復(fù)合通遼地基，復(fù)合通遼地基的強(qiáng)度包括攪拌樁樁體的強(qiáng)度和樁周土粘聚力增加后的強(qiáng)度。

通遼公路下沉注漿石灰攪拌樁與周圍通遼地基相比具有更高的抗剪強(qiáng)度，與生石灰攪拌樁鄰接的樁周土，由于拌合時(shí)產(chǎn)生的高溫和凝聚反應(yīng)形成厚度達(dá)數(shù)厘米的高度硬殼，此層硬層的存在影響了石灰攪拌樁的吸水和排水，尤其是后期排水，但在施工期內(nèi)此層硬殼尚未形成。 排水作用是可以發(fā)揮的，從對(duì)一些工程的天然土和單樁復(fù)合通遼地基荷載試驗(yàn)中，發(fā)現(xiàn)石灰攪拌樁復(fù)合通遼地基的加荷后穩(wěn)定較天然土基為短，也就證實(shí)了石灰攪拌樁的排水固結(jié)作用，石灰攪拌樁與樁間土的復(fù)合通遼地基抗剪強(qiáng)度可用下式計(jì)算:τˊ＝(1-dˊs)Cˊ＋dˊsτp(1)式中:τˊ-復(fù)合通遼地基抗剪強(qiáng)度。 KPaτˊP-石灰攪拌樁的抗剪強(qiáng)度，KPadˊs-消化和凝硬反應(yīng)結(jié)束后石灰攪拌樁加固率(面積比)dˊs＝(1.5-1.8)ds(2)ds-石灰攪拌樁置換率(面積比)ds＝πd2/4l2(3)d-石灰攪拌樁直徑。 d＝50cml-石灰攪拌樁間中心距，cmCˊ-石灰攪拌樁加固后通遼地基土的粘聚力，KPaCˊ＝Co＋dΔP，(4)式中:Co-原通遼地基土的粘聚力，KPad-經(jīng)石灰攪拌樁處理后的強(qiáng)度增加系數(shù)，d＝0.1-0.4ΔP-有效壓縮荷載。