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根據精密管產生脆性的回火溫度范圍，可分為低溫回火脆性和高溫回火脆性。精密管低溫回火脆性 合金鋼淬火得到馬氏體組織后，在250～400℃溫度范圍回火使鋼脆化，其韌性一脆性轉化溫度明顯升高。已脆化的精密管不能再用低溫回火加熱的方法，故又稱為%26ldquo;不可逆回火脆性%26rdquo;。它主要發生在合金結構鋼和低合金超高強度精密管等鋼種。已脆化精密管的斷口是沿晶斷口或是沿晶和準解理混合斷口。產生低溫回火脆性的原因，普遍認為：(1)與滲碳體在低溫回火時以薄片狀在原奧氏體晶界析出，造成晶界脆化密切相關。(2)雜質元素磷等在原奧氏體晶界偏聚也是造成低溫回火脆性原因之一。含磷低于0.005%的高純精密管并不產生低溫回火脆性。磷在火加熱時發生奧氏體晶界偏聚，淬火后保留下來。磷在原奧氏體晶界偏聚和滲碳體回火時在原奧氏體晶界析出，這兩個因素造成沿晶脆斷，促成了低溫回火脆性的發生。
穿孔機和軋管機鋼管旋轉方向的研究:絕大多數機組的布置中，穿孔機和軋管機都采用與軋制荒管同向旋轉的工藝設計，鋼管管體和內外表面質量良好。但在20#精軋管機組出現過一種情況：精軋管機軋制荒管的旋轉方向與穿孔鋼管旋轉方向相反的工藝和布置，其軋制鋼管質量良好，對此現象，還需進一步研究分析。錐形輥穿孔機的選型:錐形輥穿孔機的軋輥有立式布置和臥式布置之分，使用中兩種方式都存在。但是，立式布置，下軋輥軸承等部件工作條件較臥式布置惡劣，水、氧化鐵皮侵蝕性大；下軋輥的磨損較上軋輥大，立式設備基礎較臥式布置深，匹配的行車位置高，但臥式布置更容易更換導盤、導板。對于研發人員，機型的設計是今后研究的一個要點。精密無縫鋼管一般常用布氏、洛氏、維氏三種硬度指標來衡量其硬度。在精密無縫鋼管標準中，布氏硬度用途廣，往往以壓痕直徑來表示該材料的硬度，既直觀，又方便。但是對于較硬的或較薄的鋼材的鋼管不適用。精密無縫鋼管洛氏硬度試驗同布氏硬度試驗一樣，都是壓痕試驗方法。不同的是，它是測量壓痕的深度。洛氏硬度試驗是目前應用很廣的方法，其中HRC在鋼管標準中使用僅次于布氏硬度HB。洛氏硬度可適用于測定由極軟到極硬的金屬材料，它彌補了布氏法的不是，較布氏法簡便，可直接從硬度機的表盤讀出硬度值。但是，由于其壓痕小，故硬度值不如布氏法準確。精密無縫鋼管維氏硬度試驗也是一種壓痕試驗方法，可用于測定很薄的金屬材料和表面層硬度。它具有布氏、洛氏法的主要優點，而克服了它們的基本缺點，但不如洛氏法簡便，維氏法在鋼管標準中很少用。
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當輸入熱量不足時，被加熱的精密鋼管邊緣達不到精密鋼管溫度，金屬組織仍然保持固態，形成未熔合或未焊透;當輸入熱時不足時，被加熱的精密鋼管邊緣超過精密鋼管溫度，產生過燒或熔滴，使精密鋼管形成熔洞。精密鋼管的兩個邊緣加熱到精密鋼管溫度后，在擠壓輥的擠壓下，形成共同的金屬晶粒互相滲透、結晶，終形成牢固的精密鋼管。若擠壓力過小，形成共同晶體的數量就小，精密鋼管金屬強度下降，受力后會產生開裂;如果擠壓力過大，將會使熔融狀態的金屬被擠出精密鋼管，不但降低了精密鋼管強度，而且會產生大量的內外毛刺，甚至造成精密鋼管搭縫等缺陷。第三，精密鋼管應盡量接近擠壓輥位置。若感應圈距擠壓輥較遠時，有效加熱時間較長，熱影響區較寬，精密鋼管強度下降;反之，精密鋼管邊緣加熱不足，擠壓后成型不良。精密鋼管是一個或一組精密鋼管專用磁棒，精密鋼管的截面積通常應不小于鋼管內徑截面積的70%，其作用是使感應圈、精密鋼管精密鋼管邊緣與磁棒形成一個電磁感應回路，產生鄰近效應，渦流熱量集中在精密鋼管精密鋼管邊緣附近，使精密鋼管邊緣加熱到精密鋼管溫度。精密鋼管用一根鋼絲拖動在精密鋼管內，其中心位置應相對固定在接近擠壓輥中心位置。開機時，由于精密鋼管快速運動，精密鋼管受精密鋼管內壁的磨擦而損耗較大，需要經常更換。精密鋼管經精密鋼管和擠壓后會產生焊疤，需要。方法是在機架上固定刀具，靠精密鋼管的快速運動，將焊疤刮平。精密鋼管內部的毛刺一般不。
精密鋼管溫度主要受高頻渦流熱功率的影響，根據公式可知，高頻渦流熱功率主要受電流頻率的影響，渦流熱功率與電流激勵頻率的平方成正比；而電流激勵頻率又受激勵電壓、電流和電容、電感的影響。激勵頻率公式為：f=1/[2π式中：f-激勵頻率；C-激勵回路中的電容，電容=電量/電壓；L-激勵回路中的電感，電感=磁通量/電流上式可知，激勵頻率與激勵回路中的電容、電感平方根成反比、或者與電壓、電流的平方根成正比，只要改變回路中的電容、電感或電壓、電流即可改變激勵頻率的大小，從而達到控制精密鋼管溫度的目的。對于低碳鋼，精密鋼管溫度控制在1250~1460℃，可滿足管壁厚3~5mm焊透要求。另外，精密鋼管溫度亦可通過調節精密鋼管速度來實現。
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